下面是小编为大家整理的拉伸工艺及拉深模设计,供大家参考。
拉深工艺及拉深模具的设计
拉深是利用拉深模具将冲裁好的平板毛坯压制成各种开口的空心件, 或将已制成的开口空心件加工成其它形状空心件的一种加工方法。其变形过程是: 随着凸模的下行, 留在凹模端面上的毛坯外径不断缩小, 圆形毛坯逐渐被拉进凸模与凹模间的间隙中形成直壁 , 而处于凸模底面下的材料则成为拉深件的底, 当板料全部拉入凸、凹模间的间隙时，拉深过程结束, 平板毛坯就变成具有一定的直径和高度的开口空心件。与冲裁工序相比, 拉深凸模和凹模的工作部分不应有锋利的刃口, 而应具有一定的圆角, 凸模与凹模之间的单边间隙稍大于料厚。
用拉深工艺可以成形圆筒形、阶梯形、球形、锥形、抛物线形等旋转体零件, 也可成形盒形等非旋转体零件, 若将拉深与其他成形工艺(如胀形、翻边等)复合 , 则可加工出形状非常复杂的零件, 如汽车车门等。
因此拉深的应用非常广泛, 是冷冲压的基本成形工序之一。
拉深变形过程分析
4.1.1 板料拉深变形过程及其特点
若不采用拉深工艺而是采用折弯方法来成形一圆筒形件, 可将图 4.1.1 毛坯的三角形阴影部分材料去掉, 然后沿直径为 d 的圆周折弯, 并在缝隙处加以焊接，就可以得到直径为 h, 高度为 h=(D-d)/2, 周边带有焊缝的开口圆筒形件。但圆形平板毛坯在拉深成形过程中并没有去除图示中三角形多余的材料，因此只能认为三角形多余的材料是在模具的作用下产生了流动。为了了解材料是怎样流动的，可以从图 4.1.2 所示的网格试验，来说明这一问题。即拉深前，在毛坯上画作出距离为 a 的等距离的同心圆与相同弧度 b 辐射线组成的网格(图 4.1.2) ，然后将带有网格的毛坯进行拉深。通过比较拉深前后网格的变化情况，来了解材料的流动情况。我们发现，拉深后筒底部的网格变化不明显；而侧壁上的网格变化很大，拉深前等距离的同心圆拉深后变成了与筒底平行的不等距离的水平圆周线，愈靠近口部圆周线的间距愈大，即：a1>a2>a3>…>a；原来分度相等的辐射线拉深后变成了相互平行且垂直于底部的平行线，其间距也完全相等，b1=b2=b3=…=b。原来形状为扇形网格dA1，拉深后在工件的侧壁变成了矩形网格 dA2，离底部越远矩形的高度越大。测量此时工件的高度，发现筒壁高度大于(D—d)/2 。这说明材料沿高度方向产生了塑性流动。
图 4.1.1 毛坯的三角形阴影
图 4.1.2 拉深网格的变化
部分材料
金属是怎样往高度方向流动，或者说拉深前的扇形网格是怎样变成矩形的。从变形区任选一个扇形格子来分析，如图 4.1.3 所示。从图中可看出，扇形的宽度大于矩形的宽度，而高度却小于矩形的高度，要使扇形格子拉深后要变成矩形格，
必须宽度减小而长度增加。很明显扇形格子只要切向受压产生压缩变形，径向受拉产生伸长变形就能产生这种情况。而在实际的变形过程中，由于有三角形多余材料存在(图 4.1.1 )，拉深时材料间的相互挤压产生了切向压应力(图 4.1.3)，凸模提供的拉深力产生了径向拉应力。故 (D—d) 的圆环部分在径向拉应力和切向压应力的作用下径向伸长，切向缩短，扇形格子就变成了矩形格子，三角形多余金属流到工件口部，使高度度增加。
a)单元网格的受力 b) 网格的挤压模型
图 4.1.3 拉深网格的挤压变形
这一受力过程如同一扇形毛坯被拉着通过一个楔形槽(图 4.1.3b)的变化是类似的，在直径方向被拉长的同时，切向则被压缩。在实际的拉深过程中，当然并没有楔形槽，毛坯上的扇形小单元体也不是单独存在的，而是处在相互联系、紧密结合在一起的毛坯整体。在凸模力的作用下，变形材料间的相互拉伸作用而产生了径向拉应力σ1，而切线方向材料间的相互挤压而产生了切向压应力σ3。因此，拉深变形过程可以归结如下：
在拉深过程中，毛坯受凸模拉深力的作用，在凸缘毛坯的径向产生拉伸应力σ1，切向产生压缩应力σ3。在它们的共同作用下，凸缘变形区材料发生了塑性变形，并不断被拉入凹模内形成筒形拉深件。
4.1.2 拉深过程中变形毛坯各部分的应力与应变状态
图 4.1.4 是拉深变形后，沿圆筒形制件侧壁材料厚度和硬度变化的示意图。一般是底部厚度略有变簿，且筒壁从下向上逐渐增厚。此外，沿高度方向零件各部分的硬度也不同，越到零件口部硬度越高，这些说明了在拉深变形过程中坯料的变形极不均匀。在拉深的不同时刻，毛坯内各部分由于所处的位置不同，毛坯的变化情况也不一样。为了更深刻地了解拉深变形过程，有必要讨论在拉深过程中变形材料内各部分的应力与应变状态。
（b）
图 4.1.4 拉深件材料厚度和硬度的变化
现以带压边圈的直壁圆筒形件的首次拉深为例，说明在拉深过程中的某一时刻(图 4.1.5) 毛坯的变形和受力情况。假设σ1、ε1 为毛坯的径向应力与应变；σ2、ε2 为毛坯的厚向应力与应变；σ3，ε3 为毛坯的切向应力与应变。
图 4.1.5 拉深中毛坯的应力应变情况
根据圆筒件各部位的受力和变形性质的不同，可将整个变形毛坯分为 5 个区域：
(1) 平面凸缘区—主要变形区
这是拉深变形的主要变形区，也是扇形网格变成矩形网格的区域。此处材料被拉深凸模拉入凸模与凹模之间间隙而形成筒壁。这一区域变形材料主要承受切向的压应力σ3 和径向的拉应力σ1，厚度方向承受由压边力引起的压应力σ2 的作用，该区域是二压一拉的三向应力状态。
由网格实验知：切向压缩与径向伸长的变形均由凸缘的内边向外边逐渐增大，因此σ1 和σ3 的值也是变化的
由网格试验知道，变形材料在凸模力的作用下挤入凹模时，切向产生压缩变形ε3，径向产生伸长变形ε1；而厚向的变形ε2，取决于σ1 和σ3 之间的比值。当σ1 的绝对值最大时，则ε2 为压应变，当σ3 的绝对值最大时，ε2 为拉应变。因此改区域的应变也是三向的。
由图 4.1.2 可知，在凸缘的最外缘需要压缩的材料最多，因此此处的σ3 是绝对值最大的主应力 , 凸缘外缘的ε2应是伸长变形。如果此时σ3 值过大，则此处材料因受压过大而失稳而起皱，导致拉深不能正常进行。
(2) 凹模圆角区—过渡区
这是凸缘和筒壁部分的过渡区，材料的变形比较复杂，除有与凸缘部分相同的特点，即径向受拉应力σ1 和切向受压应力σ3 作用外，厚度方向上还要受凹模圆角的压力和弯曲作用产生的压应力。该区域的变形状态也是三向的：ε1 是绝对值最大的主应变（拉应变）, ε2 和ε3 是压应变，此处材料厚度减薄。
(3) 筒壁部分—传力区
这是由凸缘部分材料塑性变形后转化而成，它将凸模的作用力传给凸缘变形区的材料，因此是传力区。拉深过程中直径受凸模的阻碍不再发生变化，即切向应变ε3 为零。如果间隙合适，厚度方向上将不受力的作用，即σ2 为零。σ1 是凸模产生的拉应力，由于材料在切向受凸模的限制不能自由收缩，σ3 也是拉应力。因此变形与应力均为平面状态。其中ε1 为伸长应变，ε2 为压缩应变。
(4) 凸模圆角区—过渡区
这是筒壁和圆筒底部的过渡区，材料承受筒壁较大的拉应力σ1、凸模圆角的压力和弯曲作用产生的压应力σ2 和切向拉应力σ3。在这个区域的筒壁与筒底转角处稍上的位置，拉深开始时材料处于凸模与凹模间，需要转移的材料较少，受变形的程度小，冷作硬化程度低，加之该处材料变薄，使传力的截面积变小，所以此处往往成为整个拉深件强度最薄弱的地方，是拉深过程中的“危险断面”。
(5) 圆筒底部—小变形区
这部分材料处于凸模下面，直接接收凸模施加的力并由它将力传给圆筒壁部，因此该区域也是传力区。该处材料在拉深开始就被拉入凹模内，并始终保持平面形状。它受两向拉应力σ1 和σ3 作用，相当于周边受均匀拉力的圆板。此区域的变形是三向的ε1 和ε3 为拉伸应变，ε2 为压缩应变。由于凸模圆角处的摩擦制约了底部材料的向外流动，故圆筒底部变形不大，只有 1％～3％，一般可忽略不计。
4.1.3 拉深变形过程的力学分析
1.凸缘变形区的应力分析
(1) 拉深过程中某时刻凸缘变形区的应力分析
将半径为 R 0 的板料毛坯拉深半径为 r 的圆筒形零件，采用有压边圈 (图 4.1.7) 拉深时，在凸模拉深力的作用下，变形区材料径向受拉应力σ1 的作用，切向受压应力σ3 的作用，厚度方向在压边力的作用下产生后向压应力σ2。若σ2 忽略不计（与σ1 和σ3 比较，较小），则只需求σ1 和σ3 的值，即可知变形区的应力分布。
图 4.1.6 首次拉深某瞬间毛坯
图 4 .1.7 圆筒件拉深时的应力分布
凸缘部分单元体的受力状态
σ1 和σ3 的数值可根据金属单元体塑性变形时的平衡方程和屈服条件来求解。为此从变形区任意半径处截取宽度为 dR 、夹角为 dΦ的微元体，分析其受力情况，如图 4.1.6 所示，建立微元体的受力的平衡方程得：
因为， ，取 ，并略去高阶无穷小，得：
（4.1.1）
塑性变形时需满足的塑性方程为：
，式中β值与应力状态有关，其变化范围为 1～1.155，为了简便取β=1.1 得：
（4.1.2）
联合上述两式，并考虑边界条件(当 R=Rt 时，σ1=0) ，经数学推导就可以求出径向拉应力σ1 和切向压应力σ3 的大小为：
（4.1.3）
（4.1.4）
式中：
——变形区材料的平均抗力(MPa)；
Rt——拉深中某时刻的凸缘半径(mm);
R——凸缘区内任意点的半径(mm)。
当拉深进行到某瞬时，凸缘变形区的外径为 Rt 时，把变形区内不同点的半径 R 值代人公式 (4.1.3) 和公式 (4.1.4)，就可以算出各点的应力，图 4.1.6b 是它们的分布规律，从分布曲线可看出，在变形区的内边缘（即 R=r 处）径向拉应力σ1最大，其值为：
(4.1.5)
而 最小，为 。在变形区外边缘 R=Rt 处压应力 最大，其值为：
（4.1.6）
而拉应力σ1 最小为零。从凸缘外边向内边σ1 由低到高变化， 则由高到低变化，在凸缘中间必有一交点存在（图 4.1.6b ），在此点处有 ，所以：
化简得：
即：
即交点在 R=0.61Rt 处。用 R 所作出的圆将凸缘变形区分成两部分，由此圆向凹模洞口方向的部分拉应力占优势（ ），拉应变ε1 为绝对值最大的主变形，厚度方向的变形ε2 是压缩应变。由此圆向外到毛坯边缘的部分，压应力占优势（ ），压应变ε3 为绝对值最大的主应变，厚度方向上的变形ε2 是伸长应变（增厚）。交点处就是变形区在厚度方向发生增厚和减薄变形的分界点。
（2）拉深过程中 和 的变化规律
当毛坯半径由 R0 变到 Rt 时，在凹模洞口处有最大拉应力σ1max，而在凸缘变形区最外缘处有最大压应力σ3max。在不同的拉深时刻，它们的值是不同的。了解拉深过程中σ1max 和σ3max 如何变化，何时出现最大值 与 就可采取措施来防止拉深时的起皱和破裂。
① 的变化规律
由 可知 与 和 两者的乘积有关。随着拉深变形程度逐渐增大，材料的硬化加剧变形区材料的流动应力 增加，使 增大。
表示毛坯变形区的大小，随着拉深的进行，变形区逐渐缩小，使σ1max 减小。将不同的 Rt 所对应的各个σ1max 连成曲线(图 4.1.7c)，即为拉深过程凸缘变形区σ１max 的变化规律。从图中可以看出示，拉深开始阶段 起主导作用，σ1max 增很快，并迅速达到 ，此时 Rt＝(0.7～0.9)R0。继续拉深，起主导作用，σ1max 开始减小。
② 的变化规律
因为 ，则 只与材料有关，随着拉深的进行，变形程度增加，材料变形区硬化加剧， 增大，则 也增大。
的变化规律与材料的硬化曲线相似。
增大易引起变形区失稳起皱的趋势，而凸缘变形区厚度的增加却又提高抵抗失稳起皱的能力。所以凸缘变形区材料的起皱取决于这两个因素综合的结果。
2. 筒壁传力区的受力分析
是拉深时变形区内边缘受的径向拉应力，是只考虑拉深时转移“三角形多余材料”所需的变形力。此力是凸模拉深力 F 通过筒壁传到凹模口处而产生的。假如筒壁传过来的力刚好等于它，是不能实现拉深变形的，因为拉深时除了变形区所需的变形力外 ，还需要克服其他一些附加阻力( 图 4.1.8) 。包括材料在压边圈和凹模上平面间的间隙里流动时产生的摩擦应力引起的摩擦阻力应力。毛坯流过凹模圆角表面遇到的摩擦阻力，毛坯经过凹模圆角时产生弯曲变形，以及离开凹模圆角进入凸凹模间隙后又被拉直而产生反向弯曲都需要力，拉深初期毛坯在凸模圆角处也有弯曲应力。因此，从筒壁传力区传过来的力至少应等于上述各力之和。上述各附加阻力可根据各种假设条件，并考虑拉深中材料的硬化来求出。有关拉深力的计算可查阅有关设计手册。
图 4 .1 .8 拉深毛坯内各部分的受力分析
4.1.4 拉深成形的障碍及防止措施
由上面的分析可知，拉深时毛坯各邵分的应力应变状态不同，而且随看拉深过程的进行应力应变状态还在变化，这使得在拉深变形过程中产生了一些特有的现象。
1.起皱及防皱措施
拉深时凸缘变形区的材料在切向均受到σ3 压应力的作用。当σ3 过大，材料又较薄，σ3 超过此时材料所能承受的临界压应力时，材料就会失稳弯曲而拱起。在凸缘变形区沿切向就会形成高低不平的皱褶，这种现象称为起皱，如图 4.1.9 所示。起皱在拉深薄料时更容易发生，而且首先在凸缘的外缘开始，因为此处的σ3 值最大。
图 4.1.9 毛坯凸缘的起皱情况
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